Q345GJC高建钢卷板力学性能Q345GJC交货状态

对H25、H35和B16三种截面规格的轴压构件进行有限元参数化分析，截面几何尺寸取设计值，构件长细比分布区间为20~200，对应正则化长细比介于0.28~2.9，残余应力分别按GB、FC、BFC简化模式引入。

通过比较图中H形、箱形截面构件稳定系数—正则化长细比的关系曲线及相关点位可以看出，残余应力按FC模式、BFC模式引入，对H形构件稳定承载力计算结果差别很小，表明H形截面构件厚度分层带来的残余应力分布差异，对绕弱轴失稳时的承载力影响不大。

当然该仅针对本试验采用的(中)厚板H形截面构件适用，其他截面形式有待验证。

引入GB模式的构件通过有限元计算得到的稳定曲线，其形态与H形截面构件的b类曲线、箱形截面构件的b类曲线较为一致。

事实上对于本试验中的箱形构件规范取为c类截面，可见按规范公式计算稳定承载力时有所低估。

对比采用实测简化模式(FC或BFC)与GB模式引入构件截面后计算得到的稳定曲线，发现H形截面构件在正则化长细比为0.4~1.1区段，二者计算结果差异很大。

在该区段按实测简化模式计算结果均不同程度的低于b类规范公式曲线，表现在图中有下凹趋势，而非圆滑的上凸饱满曲线。

由此看出由于实测残余应力模式的不同，在正则化长细比0.4~1.1区段对H形截面构件绕弱轴稳定承载力影响较大，基于规范的控制条件高估了该区段的稳定承载力，从算例来看这是偏于不安全的。

从构件试验承载力在图中的点位也可以看出来，ZH3组别因其正则化长细比小于1.1，其试验值位于规范b类和c类之间；而ZH1、ZH2组别的正则化长细比大于1.1，其试验值均在b类曲线之上。

构件稳定承载力在正则化长细比0.4~1.1区段的降低现象，是因为绕弱轴失稳时翼缘自由端初始残余应力很小，叠加外荷载施加的压应力之后，构件失稳时大受压侧较早进入塑性导致，而正则化长细比在1.1以上区段，构件失稳时大受压区基本保持在屈服强度之下。

但因为其初始残余应力模式有差异，故表现没有本文这么显著。

对于箱形截面构件采用实测BFC模式、GB模式计算得到稳定曲线，从形态来看均与规范曲线较为吻合，但其值更接近曲线b而不是规范推荐的曲线c。

(1)、对Q345GJ(中)厚板焊接H形截面残余应力，拟合得到的多折线简化模式较规范残余应力模式更符合翼缘、腹板实测结果，并且板件残余应力关键点取值与规范模式有较大不同，表现为翼缘自由端处实测残余应力数值很小，焊缝处翼缘板实测残余应力峰值表现为一区段分布，焊缝处腹板实测残余应力达屈服强度。

(2)、Q345GJ(中)厚板焊接H形截面对其翼缘按分层、不分层简化模式获得的残余应力分布，二者在计算H形截面构件绕弱轴失稳时区别不大，更厚板件的影响是否有差异还需开展试验研究。

(3)、Q345GJ(中)厚板焊接H形截面在正则化长细比为0.4~1.1区段，按试验残余应力模式计算得到的稳定承载力较规范稳定曲线下降较多。对规范计算公式在该区段稳定承载力计算偏大(偏不安全)的现象，有待开展更多截面参数的试验研究。

(4)、对Q345GJ中厚板焊接箱形截面残余应力，拟合得到的双折线简化模式较规范残余应力模式更符合板件实测结果，总体效应与规范残余应力模式区别不大，据此计算分析得到的构件稳定承载力与规范稳定曲线形态吻合较好，但计算结果靠近规范b类曲线而非c类。

高建钢卷板Q345GJC    14  1405   C  23.85 吨   安阳   安钢

高建钢卷板Q345GJC    10  1360   C  19.52 吨   安阳   安钢

高建钢卷板Q345GJC    12  1250   C  2.186 吨   安阳   安钢

高建钢卷板Q345GJC    5.5 1520   C   28.53吨   安阳   安钢

高建钢卷板Q345GJC    5.95   1530  C   28.93 吨   安阳   安钢